26.08.2013, 01:54 PM
Bin gespannt.....
Jetzt erstmal weg.
Jetzt erstmal weg.
Nur schnell noch....ohh.....hmm.....shit......na egal!
Nicht alles was funktioniert sollte es auch.
Nicht alles was funktioniert sollte es auch.
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Nixie Uhr
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26.08.2013, 02:48 PM
[quote]Original geschrieben von Rumgucker
Alle drei Funktionen in einem BJT vereint, Spule wieder vereinfacht und die Ramp-"Problematik" gelöst.
/quote]
Du warst doch felsenfest davon uberzeugt, es gäbe keine Ramp-Problematik.
Alle drei Funktionen in einem BJT vereint, Spule wieder vereinfacht und die Ramp-"Problematik" gelöst.
/quote]
Du warst doch felsenfest davon uberzeugt, es gäbe keine Ramp-Problematik.
26.08.2013, 04:48 PM
Zitat:Original geschrieben von christianw.
Zitat:Original geschrieben von RumguckerDu warst doch felsenfest davon uberzeugt, es gäbe keine Ramp-Problematik.
Alle drei Funktionen in einem BJT vereint, Spule wieder vereinfacht und die Ramp-"Problematik" gelöst.
Deswegen hatte ich "Problematik" in Anführungszeichen gesetzt.
26.08.2013, 05:05 PM
Denkt nicht, dass ich untätig war. U.a. Trimmer rausgerutscht, Spannung schoss auf +450V hoch - alles blieb heil.
Aber beim Oszillographieren sehe ich nach geglückter Spulenentladung eine um stolze 2 us verlängerte Offzeit der Gatespannung.. Das ist unverstanden und deckt sich nicht mit der Simulation. Der ganze Rest stimmt überein - sogar fasznierend gut. Ich werde mich gleich nochmal ransetzen.
Aber beim Oszillographieren sehe ich nach geglückter Spulenentladung eine um stolze 2 us verlängerte Offzeit der Gatespannung.. Das ist unverstanden und deckt sich nicht mit der Simulation. Der ganze Rest stimmt überein - sogar fasznierend gut. Ich werde mich gleich nochmal ransetzen.
26.08.2013, 06:23 PM
So, ich musste noch ein wenig mit dem Feedback kämpfen, um sowohl geringe Lastabhängkigkeit als auch gute Regelung hinzubekommen.
Leerlaufspannung: 250V, 0,8Vpp Regelkorridor
Vollast 30mA: 248,8V, 2,8Vpp Ripple
Nun kann ich mich mit dem Sourcewiderstand (1 Ohm) beschäftigen. Halbieren könnte ich ihn ohne sonstige Änderung an der Schaltung.
Leerlaufspannung: 250V, 0,8Vpp Regelkorridor
Vollast 30mA: 248,8V, 2,8Vpp Ripple
Nun kann ich mich mit dem Sourcewiderstand (1 Ohm) beschäftigen. Halbieren könnte ich ihn ohne sonstige Änderung an der Schaltung.
26.08.2013, 06:55 PM
Ach... obwohl... warum eigentlich. Ist gut so. Kann eigentlich nur kaputt gehen 
.
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26.08.2013, 07:09 PM
Zitat:Original geschrieben von kahloAngesichts dieser vorzüglichen Vorgabe werde ich mir wohl noch einen Trick für meine Regelung einfallen lassen müssen....
Leerlaufspannung: 250V, 0,8Vpp Regelkorridor
Vollast 30mA: 248,8V, 2,8Vpp Ripple
26.08.2013, 07:11 PM
Zitat:Original geschrieben von kahloKenn ich ...
So, ich musste noch ein wenig mit dem Feedback kämpfen, um sowohl geringe Lastabhängkigkeit als auch gute Regelung hinzubekommen.
...
Bei schlechtem Feedback geht die Abhängigkeit der div. Laster bei mir auch immer hoch.
IdR. bekomme ich das aber noch geregelt ...
"Ich hab Millionen von Ideen und alle enden mit Sicherheit tödlich."
26.08.2013, 08:17 PM
Zitat:Original geschrieben von Basstlerich dachte, das regelt sich von selbst?!
Zitat:Original geschrieben von kahloKenn ich ...
So, ich musste noch ein wenig mit dem Feedback kämpfen, um sowohl geringe Lastabhängkigkeit als auch gute Regelung hinzubekommen.
...
Bei schlechtem Feedback geht die Abhängigkeit der div. Laster bei mir auch immer hoch.
IdR. bekomme ich das aber noch geregelt ...
...mit der Lizenz zum Löten!
26.08.2013, 08:40 PM
Ich Blödmann.
![[Bild: 1_1377451137_nixie-wand9.png]](https://stromrichter.org/d-amp/content/images/1_1377451137_nixie-wand9.png)
Die Verzögerung zwischen Enladung der Spule und Wiedereinschaltung des MOSFETs lag einfach an der Ausgangsspannungsregelung (über R3). Die Lastverhältnisse sind gerade so, dass jeder einzelne Impuls etwas einschaltverzögert wird.
Und in der Simulation hatte ich noch nicht genügend lange simuliert, um den Regelungseinsatz dort zu sehen.
Ok...
Die Verzögerung zwischen Enladung der Spule und Wiedereinschaltung des MOSFETs lag einfach an der Ausgangsspannungsregelung (über R3). Die Lastverhältnisse sind gerade so, dass jeder einzelne Impuls etwas einschaltverzögert wird.
Und in der Simulation hatte ich noch nicht genügend lange simuliert, um den Regelungseinsatz dort zu sehen.
Ok...
26.08.2013, 09:52 PM
Im bestmöglichen Fall (I=25mA) errreiche ich bei Ub=16V einen Wirkungsgrad von 80%.
Bei geringeren oder höheren Lastströmen sinkt der Wirkungsgrad. Die Leerlaufverluste betragen 500mW. Die Maximalspannung (ohne R3-Regelung) beträgt +450V. Die Schaltung ist leerlauffest. Mit optionaler Gateschutzdiode hat sie einen regelrechten Weitbereichseingang. Die Frequenz beträgt bei 112kHz@1,5mA und sinkt bis auf 26kHz@40mA. Der Innenwiderstand ist wegen der laschen Regelung sehr groß.
Kurzum.... es müssen eigentlich nur noch marginale Verbesserungen eingearbeitet werden, um Kahlos Chipgrab plattzumachen
Bei geringeren oder höheren Lastströmen sinkt der Wirkungsgrad. Die Leerlaufverluste betragen 500mW. Die Maximalspannung (ohne R3-Regelung) beträgt +450V. Die Schaltung ist leerlauffest. Mit optionaler Gateschutzdiode hat sie einen regelrechten Weitbereichseingang. Die Frequenz beträgt bei 112kHz@1,5mA und sinkt bis auf 26kHz@40mA. Der Innenwiderstand ist wegen der laschen Regelung sehr groß.
Kurzum.... es müssen eigentlich nur noch marginale Verbesserungen eingearbeitet werden, um Kahlos Chipgrab plattzumachen
26.08.2013, 10:05 PM
Ich hab ja nicht von Massengrab gesprochen. 
26.08.2013, 11:00 PM
Also wenn das meine Schaltung wäre, würde ich natürlich R2 durch eine LED ersetzen! 
Zur Anzeige des Laststromes, ausserdem käme es dem Ausgangsripple zugute.
Zur Anzeige des Laststromes, ausserdem käme es dem Ausgangsripple zugute.
...mit der Lizenz zum Löten!
27.08.2013, 08:05 AM
Heute will ich den Wirkungsgrad verbessern. Mal nachdenken......
Die Anschaltung einer zuvor vollständig entladenen Spule an eine Betriebsspannung ist prinzipiell immer "ZCS". Dabei mag die Spannung am Schalter hoch oder niedrig sein - es spielt keine Rolle. Die Schaltung kann auch nicht millern, weil die Last (die Spule) ja hochohmig ist.
![[Bild: 1_1377377930_nixie-wand5.png]](https://stromrichter.org/d-amp/content/images/1_1377377930_nixie-wand5.png)
Mit der Einschaltung hab ich kein Problem. R4 könnte man also ohne weiteres noch hochohmiger gestalten.
Problematisch ist die Abschaltung. Wenn man genau hinguckt, sieht man links von 472 us bei 4V auch die böse Millertreppe. Der Schaltertrom ist zu dem Zeitpunkt maximal, die Spannung steigt... bumms sind die Verluste da. Das muss also möglichst schnell geschehen.
Mein Entladepfad ist daher viel niederohmiger gestaltet. Die geladene GS-Kapazität wird über Q1und R1 kurzgeschlossen, was ich natürlich auch in der aktuellen Schaltung beibehielt:
Hier muss ich einen Hebel ansetzen! Das muss noch schneller gehen.
Die Anschaltung einer zuvor vollständig entladenen Spule an eine Betriebsspannung ist prinzipiell immer "ZCS". Dabei mag die Spannung am Schalter hoch oder niedrig sein - es spielt keine Rolle. Die Schaltung kann auch nicht millern, weil die Last (die Spule) ja hochohmig ist.
Mit der Einschaltung hab ich kein Problem. R4 könnte man also ohne weiteres noch hochohmiger gestalten.
Problematisch ist die Abschaltung. Wenn man genau hinguckt, sieht man links von 472 us bei 4V auch die böse Millertreppe. Der Schaltertrom ist zu dem Zeitpunkt maximal, die Spannung steigt... bumms sind die Verluste da. Das muss also möglichst schnell geschehen.
Mein Entladepfad ist daher viel niederohmiger gestaltet. Die geladene GS-Kapazität wird über Q1und R1 kurzgeschlossen, was ich natürlich auch in der aktuellen Schaltung beibehielt:
Hier muss ich einen Hebel ansetzen! Das muss noch schneller gehen.
27.08.2013, 09:27 AM
Interessante Verbesserung:
![[Bild: 1_1377588157_nixie-wand10.png]](https://stromrichter.org/d-amp/content/images/1_1377588157_nixie-wand10.png)
Der kräftige Basisimpuls kommt nun nicht mehr von einem zusätzlichen Spannungsabfall sondern vom C2 woraufhin Q1 den Mosfet regelrecht "ausknallt"
Das hat sich ausgemillert.
C1 kann sich nun wieder ungestört mit der Siebung des Ripples befassen, sollte aber nicht zu hochwertig sein, damit an seinem ESR noch eine geügend hohe Spannung für den C2-Impuls abfällt.
Der kräftige Basisimpuls kommt nun nicht mehr von einem zusätzlichen Spannungsabfall sondern vom C2 woraufhin Q1 den Mosfet regelrecht "ausknallt"
Das hat sich ausgemillert.C1 kann sich nun wieder ungestört mit der Siebung des Ripples befassen, sollte aber nicht zu hochwertig sein, damit an seinem ESR noch eine geügend hohe Spannung für den C2-Impuls abfällt.
27.08.2013, 09:34 AM
In welchen Grössenordnungen soll der ESR von C1 sein? Kann man den nötigen Widerstand nicht zuverlässig separat vom Kondensator einbauen?
Ok, die Eleganz leidet...
Ok, die Eleganz leidet...
27.08.2013, 09:41 AM
Ok... angebissen. Für relativ definierte Lasten (wie Nixies) ist deine Schaltung interessant. Und sie ist kompakt.
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Gibt es einen speziellen Grund, warum du ausgerechnet einen FZT853 gewählt hast?
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Gibt es einen speziellen Grund, warum du ausgerechnet einen FZT853 gewählt hast?
27.08.2013, 09:54 AM
Zitat:Original geschrieben von kahloDie Regelung ist noch nicht gut genug. Da muss noch was dran gemacht werden. Kommt Zeit, kommt Rat.
Ok... angebissen. Für relativ definierte Lasten (wie Nixies) ist deine Schaltung interessant. Und sie ist kompakt.
Gibt es einen speziellen Grund, warum du ausgerechnet einen FZT853 gewählt hast?
FZT853 war nur Zufall. BD135 o.a. geht auch. Muss nur den C2-Impuls abkönnen (2 As).